加強鋼類型翻譯-中英
因子是構件和流量結構跨度的函數。ENV 1991-3中的表F.1和F.2中提及的標準流量結構和擁擠流量結構的值可以由表3得出。
對于其他類型列車的組合，因子可以根據所提供的相關文件計算得出（例如，題為“歐洲規范2，第二部分，負載、阻抗及校正格式中橋梁軌道
混凝土的疲勞設計”的說明文件）。
的值是由年交通量得到的，可以用等式（16）計算：
式中： 交通量（公噸每年每軌道） S-N曲線斜率
的值代表使用壽命的影響，可以用等式（17）計算：
式中：
橋梁的設計使用壽命（年）
S-N曲線斜率
的值代表多軌道的影響，雙軌道荷載的影響可以按等式（18）計算：
式中：
同時穿越橋梁的交通量比例
同時穿越橋梁的列車總數
從單軌道穿越的列車總數
由負載模型71在單軌道運行得到的應力范圍
由負載模型71在雙軌道運行得到的應力范圍
S-N曲線斜率
如果在單軌道上的交通負載只產生壓縮應力，則設相應的值Sj=0。
表3：單一梁和連續梁的值
簡支梁
類型
S-N曲線
范圍/米
流量結構
b）連續梁（中間跨度，中心截面）
類型
S-N曲線
范圍/米
流量結構
表3：單一梁和連續梁的值
c）連續梁（端跨度截面）
類型
S-N曲線
范圍/米
流量結構
K1
K2
N*
標準
擁擠
d）連續梁（中心支撐截面）
類型
S-N曲線
范圍/米
流量結構
K1
K2
N*
標準
擁擠
表3中關于加強鋼類型的定義
[1] 加強鋼，預加拉力（所有），后加拉力（塑膠中的繩索和鋼制管道中的直線型鋼筋
束）
[2] 后加拉力（鋼制管道中的弧型鋼筋束）
[3] 耦合器（預變形鋼）
[4] 剪接器件（加強鋼）、包括點焊和對接焊焊條（參見ENV 1992-1中5.2）。
跨度L介于2m到20m之間的值可以由下式計算得到：
對于端跨度截面、中心支撐截面和中間跨度中心截面的定義，見圖2：
圖2. - 跨度截面區域
7.2 - 壓縮狀態下的混凝土
對于壓縮狀態下的混凝土，要滿足下列表達式，必須要假定有足夠的抗疲勞強度：
式中：
和分別是破壞等效應力范圍的上應力和下應力，周期是。
破壞等效應力范圍的上應力和下應力可根據式（20）計算得到：
式中：
不常有的合力作用下的混凝土抗壓應力，不包括負載
模型71。
不常有的合力作用下的最大或最小抗壓應力，包括由
ENV1991-3得出的動載系數。
用于計算由負載模型71產生的應力得到的破壞等效
應力范圍的上應力和下應力的校正因子。
第22頁表4中給出的數值是在的基礎上得出的。
校正因子考慮了永久應力、跨度、年交通量、使用壽命和多軌道。它可以按照下式計算得出：
式中：
考慮永久應力得到的因子
考慮構件和流量結構得到的因子
考慮年交通量得到的因子
考慮使用壽命得到的因子
考慮多軌道得到的因子
的值表示永久應力的影響，可以由式（22）計算得到：
對于預壓混凝土構件中的預壓拉伸區域，的值可以取1,0。
因子是構件和流量結構跨度的函數。ENV 1991-3的表F.1和F.2中提及的標準流量結構和擁擠流量結構的值可以由表4得到。
的值代表年交通量的影響，可以由式（23）計算得到：
式中：
交通量（公噸每年每軌道）
的值代表使用壽命的影響，可以由式（24）計算得到：
式中：
橋梁的使用壽命（年）
的值代表多軌道負載的影響。雙軌道負載的影響可以由式（25）計算得到：
式中：
穿橋梁的交通量比例
穿越橋梁的列車數目
運行在單軌道上的列車總數目
由負載模型71在單軌道運行得到的抗壓應力范圍
由負載模型71在雙軌道運行得到的抗壓應力
表4：簡支梁和連續梁的值
a）簡支梁
橫截面區域
跨距/m
流量結構
預壓力拉伸區域
b）連續梁（中間跨度，中心截面）
橫截面區域
跨距/m
流量結構
標準
擁擠
壓縮區域
預壓力拉伸區域
c）連續梁（端跨度截面）
橫截面區域
跨距/m
流量結構
標準
擁擠
壓縮區域
預壓力拉伸區域
表4：簡支梁和連續梁的值
d）連續梁（中心支撐截面）
橫截面區域
跨距/m
流量結構
標準
擁擠
壓縮區域
預壓力拉伸區域
跨度介于2m到20m之間的值可以由下式得
2013.12.17